Таблица 8.11. Номинальные расстояния между пластинами пластинчатых теплообменников Hovel

Расстояние

Инструкция открытого типа N

R

-

2,6

3,0

3,3

3,9

5,0

5,3

6,3

X

3,0

3,5

4,0

4,3

5,1

6,3

6,3

-

L

4,4

5,0

5,3

6,3

-

-

W

-

6,3

6,3

-

-

-

-

Расстояние

Конструкция канального типа F

X

4,0

5,6

6,2

9,5

12,0

L

5,6

7,2

9,5

12,0

-

Фото 8.8. Блок регенерации теплоты с пластинчатым теплообменником

Движение теплообменивающихся потоков в пластинчатых теплоутилизаторах может быть организовано по прямоточной, противоточной и перекрестной схеме. Самое высокое значение коэффициента эффективности достигается при противоточной схеме. Чаще всего применяется перекрестная схема движения потоков воздуха, так как применение противоточной схемы движения осложнено необходимостью обеспечения герметичности воздушных распределительных камер. Среднее значение коэффициента эффективности при перекрестной схеме составляет от 0,5 до 0,8.

Пластинчатые теплообменники обладают повышенным значением коэффициента эффективности, герметичностью, надежностью и пониженным аэродинамическим сопротивлением. Перепад давления не должен превышать 300 Па, рекомендуемое значение от 150 до 200 Па. Предпочтительна установка теплообменника так, чтобы каналы для прохода воздуха были расположены вертикально или под углом, чтобы обеспечить свободное удаление конденсата под действием гравитационных сил. В центральных кондиционерах применяют установку пластинчатых теплообменников в диагональном исполнении (рисунок 8.50 А). Конденсат отводится с поверхности теплообмена и собирается в алюминиевом поддоне с патрубком для присоединения к дренажной системе. Конструкция характеризуется отсутствием загрязнения внутренних поверхностей на протяжении всего срока эксплуатации, что исключает необходимость частого технического обслуживания. Теплообменники предусматривают реверсивный режим передачи теплоты, могут использоваться для небольшого понижения температуры приточного воздуха в теплое время года с целью уменьшения нагрузки на воздухоохладитель.

Рисунок 8.50. Пластинчатый теплообменник при диагональной установке:

А — схема теплообменника; Б — схема организаций воздушных потоков: а) сила тяжести и воздушный поток способствуют переносу конденсата в холодную зону. При большом количестве конденсата опасность замерзания снижается При малом количестве конденсата опасность замерзания увеличивается; 6) сила тяжести и воздушный поток направлены в противоположные стороны. Если сила тяжести превалирует над скоростным напором то конденсат стекает в теплую зону. В противоположном случае процесс аналогичен схеме а; в) аналогично схеме б;

г) аналогично схеме а

При работе пластинчатого теплообменника в условиях низких температур наружного воздуха в холодное время года, что характерно для всей территории России, особенно актуальна проблема замерзания конденсата, образующегося в потоке удаляемого воздуха. Температура наружного воздуха, начиная с которой происходит процесс инееобразования, зависит от следующих факторов: теплофизических параметров удаляемого воздуха (температура и относительная влажность воздуха), коэффициента эффективности теплообменника, отношения массовых расходов приточного и удаляемого воздуха, конструктивных особенностей теплообменника. В таблице 8.12 приведена предельная температура наружного воздуха, ниже которой начинается замерзание в пластинчатом теплообменнике с перекрестно-точной схемой движения (данные ASHRAE) [80].

Вишневским Е. П. проводился анализ работы пластинчатого теплообменника с перекрестной схемой движения в условиях замерзания конденсата в потоке удаляемого воздуха на основе математического моделирования с использованием метода конечных элементов, реализуемого в компьютерной программе для конкретной модели пластинчатого теплообменника производства фирмы HOVAL [12]. Варьировались параметры наружного воздуха и параметры удаляемого воздуха на входе в теплообменник с целью расчета двухмерного распределения температуры двух потоков воздуха по сечению перекрестно-точного теплообменника и выявлению холодного угла, где температура удаляемого воздуха опускалась до 0°С, при этом изменялся коэффициент температурной эффективности теплообменника по приточному воздуху. Значение отношения массовых расходов приточного и удаляемого воздуха принималось равным единице. Результаты расчета представлены в таблице 8.13.


⇐ назад к прежней странице | | перейти на следующую страницу ⇒